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曳引式客梯应该怎样去换认证、高空作业车广东河源特种设备生产许

峰值应力是由局部结构不连续或局部热应力影响而引起的附加在一次或二次应力上的应力增量，它具有自限性和局部性，不会引起明显的变形，可能导致疲劳裂纹或脆性破裂，必须加以控制。

8．4．2 不另行补强的条件

开孔在符合下列全部条件下，可不补强：

1）设计压力P≤2.5MPa；

　 2) 两相邻开孔中心的距离（对曲面间距以弧长计算）为L，L应不小于两孔直径之和的两倍；即 L≥2(d1+d2)；

3）接管的公称外直径do≤89 mm；

4）接管壁厚的最小值为：

接管公称外径

最小壁厚

3.5

4.0

5.0

6.0

注：接管的腐蚀裕量为1 mm

8．4．3 开孔补强结构

　　①壳体的开孔补强的结构有：补强圈补强和整体补强。

　　②补强圈补强通常采用的材料与壳体一致，厚度与壳体厚度相同，便于备料、焊接和等面积补强的计算。也可用厚壁管代替补强圈进行补强。

　　③整体补强是通过增加壳体的厚度（如常用的分气缸），或用全焊透的结构型式将厚壁管或整体补强锻件与壳体相焊。

　　补强件与接管壳体的焊接结构可参考附录J（提示的附录）《焊接结构》中的有关部分。

8．4．3 壳体开孔补强的要求

　　开孔补强就是补足壳体因开孔而导致抗力削弱的部分，在开孔前经计算多余的部分，可用于补强，不足部分用开孔补强结构补足。

　　采用等力量补强的方法，在补强材料的许用应力与壳体比较，相等或较大的条件下，则简化为采用等面积补强法：

　　需要补强的面积，是指通过开孔中心，且垂直于壳体表面的截面上所需的最小补强面积。设A为开孔削弱所需补强的面积，Ac是在有效的补强范内，可用作补强的截面积，则补强面积为Ae

　　　　　　　　　　　　　Ae ≥ A - Ac

8．4. 3. 1 内压容器开孔补强量的要求

1）圆筒或球壳开孔需要补强的面积A

A=dδ+2δδet(1-fr) ---------------------8-1

式中：δ—按受内压厚度计算公式计算出在开孔处的计算厚度mm；

d –开孔直径，对圆形孔，取d=接管内直径+接管的2倍厚度附加量C

δet –接管有效厚度， δet=δnt- C mm

fr -- 强度削弱系数，fr=[σ]tt/[σ]t ，当 fr＞1时，取 fr=1

[σ]tt–接管在设计温度下的许用应力,MPa;

[σ]t –圆筒在设计温度下的许用应力,MPa.

2）锥壳开孔需要补强的面积按8-1式计算

在计算锥壳厚度δ时，公式中的直径应为孔中心处的壳体内直径。

3）椭圆封头和碟形封头开孔需要补强的面积，也按8-1式计算。

在计算厚度δ时，则与开孔的位置有关，

①位于椭圆封头中心为中心的80%封头内之直径的范围内：

　　　 --------------8-2

K1是长短轴比值决定的系数（查本资料7.2.3节，受外压（凸面受压）的标准椭圆封头中的表格）。当比值为2时，K1=0.90。

4）孔开在碟形封头的球面部分时，δ按下式计算：

-------- ----------- 8-3

5）当孔开在上述范围以外时，则应按计算椭圆封头和碟形封头的厚度公式计算：

椭圆封头计算厚度：

　　碟形封头计算厚度：

8．4. 3. 2 外压容器开孔补强量的要求

　圆筒或球壳开孔所需的补强面积，取受内压的一半，即：

　　　　A=0.5[dδ+2δδet(1-fr)]

式中：δ为圆筒或球壳开孔处的计算厚度，mm

　　对于内压与外压相间的容器，应同时满足内压和外压的补强要求。

8．5 有效补强范围及补强面积

8．5．1 有效补强范围既然需要补强，就有有效补强范围问题，即在哪个范围内补强才有效，才能列入计算补偿面积。

通常用有效宽度B、接管外伸有效长度h1和内伸有效长度h2表示；

B=2d，或 B=d+2δn+2δnt 中选大者，

,若管实际外伸长度小于h1（由壳面最高处起算），则按管的实际外伸长度计算，

，若管实际内伸长小于h2（由内表面最高处起算），则按管的实际内伸长度计算

8．5．2 补强面积Ae（见GB150图8-1）

Ae = A1 + A2 + A3

壳体可用作补偿的截面积为A1：

　　A1 = (B-d)(δe-δ)- 2δet(δe-δ)(1-fr)

　　接管可用作补偿的截面积为A2：

　　A2 = 2h1(δet-dt)fr + 2h2(δet-C2)fr

　　A3 焊缝金属截面积（在有效范围内）

　　如果Ae ≥ A ，开孔可不另加补强；

　　如Ae ＜ A，则用加补强圈补强，

　　补强面积为A4，其值A4 ≥ A - Ae

8．6 多个开孔的补强

多孔补强分两种情况：多个开孔和排孔。

1）多个开孔的补强要求：

　　如相邻两孔的中心距小于两孔平均直径的两倍，此时两孔之间的补强范围重叠，可采用联合补强法，即补强面积最少等于两单孔所须补强面积之和，且两孔之间的补强面积应至少等于两孔所须补强面积的一半；

　　如两个以上相邻开孔的中心距小于两孔平均直径的两倍，而至少为1.33倍。此时补强面积应为须补强面积之和，且任意两孔之间的补强面积应至少等于两孔所须补强面积的一半；

　　两个以上相邻开孔的中心距小于两孔平均直径的两倍，且小于1.33倍时，则应作一其直径包括相邻所有孔的孔作为假想孔进行补强计算，所有接管金属均不得用作补强。且假想孔的范围不得超出开孔的规定。

2）排孔的补强要求：

　　开设排孔时，应对圆筒的强度进行校核，校核时，用排孔削弱系数υ代替圆筒计算厚度公式中的焊接接头系数φ，排孔削弱系数υ的数值与孔的排列方式有关，排管的排列方式有：

a) 在圆筒平行于轴线的开孔

每排孔节距都相等时，。式中：S1相邻孔间距，d 为开孔直径

任意一排管孔间距不相等时，，式中；S2排孔间距，n为S2长度内的管孔数。

b)在相邻纵向上开孔时，应校核对角及环向的排孔削弱。可采用最小的当量纵向排孔削弱系数来确定所需的厚度和最大允许工作压力。

c)在圆筒上开孔形成对角线孔带时（见GB150图8-7对角线排列例）其排孔削弱系数按图8-8和图8-9确定。

图8-8用于确定在两边界内的纵向和对角向排孔削弱系数υ2 %；其中，一边界上为对角向与纵向排孔削弱系数相等，另一边界上为对角向与环向排孔削弱系数相等。

对角向排孔削弱系数υ2 也可用下式计算：

，其中

对角向与环向排孔削弱系数相等时，计算公式为：

，其中

图8-9用于确定对角线孔带的当量纵向排孔削弱系数υ3 %。该系数用于内压计算公式中调整所需的厚度和最大允许工作压力。当量纵向排孔削弱系数υ3查图8-9上的曲线，也可按下式计算：

，式中θ为对角线与壳体轴线的夹角，范围为0至90°；

8.7 平盖中心开单个圆形孔，且孔径d>0.5Do时，如用螺栓连接的平盖，可按法兰处理。

9 法兰连接

9．1简介

GB150的法兰连接设计中规定，按下列压力容器行业标准JB/T4700～4707选用时，可免除GB150第9章计算：

JB/T4700-2000 《压力容器法兰分类与技术条件》

JB/T4701-2000 《甲型平焊法兰》

JB/T4702-2000 《乙型平焊法兰》

JB/T4703-2000 《长颈对焊法兰》

JB/T4704-2000 《非金属软垫片》

JB/T4705-2000 《缠绕式垫片》

JB/T4706-2000 《金属包垫片》

JB/74707-2000 《等长双头螺栓》

GB150的第9章法兰连接，适用于承受流体静压力及垫片压紧力作用的螺栓法兰连接，设计计算中包括的内容有：

①确定垫片材料、型式及尺寸；

②确定螺栓材料、规格及数量；

③确定法兰材料、密封面型式及结构尺寸；

④进行应力效核。

螺栓法兰的选材应符合 GB150 第四章的规定。

法兰连接计算中所有尺寸均未包括腐蚀裕量。

9.2 法兰连接密封原理

法兰连接渗漏的原因是连接处的内外两侧存在压力差，客观上存在流体由高压向低压流动的可能性，另一原因是连接的接触面存在通道（沟纹或沟槽），压力差和通道是法兰连接渗漏的原因，必须在设计中解决，才能达到密封。

　　1）沟槽的产生及防止措施法兰接触面不管经过多么精密的加工，总有一定的粗糙度，存在环向沟纹或沟槽；法兰密封面如受到刻、碰，还可能产生纵向沟槽。为此，在接触面放上软垫片（相对法兰的硬度而言），在一定压力下，将沟槽填充，在压力差方面，则在垫片上施加密封压力，从而对介质的流出产生阻力，消除压力差，如通过接触面的压力降大于或等于内外压力差，则流体不会从接触面中滲出。

　　2）法兰连接密封有加压密封和自紧（自压）密封两种，在附录G（提示的附录）《密封结构》中，规定了容器圆筒几种常用密封结构的设计。

　　加压密封即采用强制密封，即通过拧紧螺栓，对垫片施加压力达到密封，有两种情况，即容器使用（加压）前的预紧密封和操作时的密封。

　　3）预密封预紧密封的目的，是通过一定的预压力，使垫片在单位面积的压紧力下产生变形，将沟槽填没.消除泄漏通道，填没沟槽所需的单位面积上的压紧力，通常称比压力，用y表示，单位为MPa。比压力随垫片材料和硬度而异，总预紧力与法兰直径垫片接触面宽度和比压力有关，需要的预紧力为：

　　 FG = 3.14DGby N

　　式中：FG 垫片压紧力 N

DG 垫片压紧力中心圆直径 mm; （见GB150图9-1）

b 垫片有效密封宽度 mm

　　　　　y 垫片比压力 MPa

当施加的垫片压紧力等于或大于上述FG时，达到预紧密封，但不能过大，以免垫片失去弹性。

4）操作密封经预密封的连接，在操作时，由于内压力（轴向压力）的作用，密封面有分离倾向，压紧力减少，流体外流的压力降减少，可能出现Pi＞P+PO

(Pi和PO分别为内、外侧的压力，P为通过垫片的压力降)时，则可能渗漏。故在操作时垫片也应有足够的压紧力。

操作时所需要的最少压紧力为：

　　　　　　　　FG=6.28DGbmPc

式中：m为垫片系数（查GB150的表9-2）

Pc为计算压力， MPa。

说明：垫片有效密封宽度b：法兰在预紧前，垫片能与法兰密封面接触的宽度，称为垫片接触宽度N，法兰经预紧后，由于法兰环产生偏转，使部分内侧的垫片脱离接触，此时保持接触的宽度称为基本密封宽度bo，但在bo中，实际并未全部起密封作用。能起密封作用的宽度，称为有效密封宽度，用b表示。当bo≤6.4mm 时，b=bo。当bo>6.4mm时，

垫片系数m 是施加在垫片单位有效密封面积上的压紧力和其内压力之比。m随垫片的硬度增加而增大。

垫片比压力y是指预紧时单位面积上的达到密封的压紧力，随垫片材料而异，可查GB150的表9-2。

9. 3 法兰密封面的常用型式及优缺点

法兰的密封面型式较多，常用的主要型式有：平面、凹凸面和榫槽面等。

　　a)平面密封面法兰密封结构简单，加工方便，缺点是密封性能差，且垫片易被挤出密封面，故适用压力PN ≤2.5MPa,和无毒介质的场合。

　　b)凹凸面密封面　两个连接法兰的密封面一凹一凸．加工较平面法兰难些，但安装时对中较容易，且能避免垫片被挤出密封面，密封性能优于平面密封面．

　　c) 榫槽面密封面　法兰密封面由一榫一槽匹配而成，垫片位于槽中,由于槽的阻挡，不会被挤出，也减低介质对垫片的冲刷和腐蚀，安装易对中，密封可靠，适于易燃易爆和有毒介质的密封．但密封面加工和更换垫片困难．

　　为了安装方便，在压力容器上设置凹凸面法兰和榫槽面法兰时，在容器上部和侧面，应设置凹面或槽面法兰；在容器下部，应设置凸面和榫面法兰，既避免密封面磨损，也便于安装和更换垫片．

9．4 法兰型式

法兰型式：法兰按其整体性程度分：松式法兰、整体法兰和任意式法兰:

9．4．1 松式法兰：法兰未能有效地与容器或接管连接成一整体，因此筒体或接管不与法兰共同承受弯矩。强度比整体法兰差，适用于低压和异种金属的法兰连接。松式法兰有活套式，如图9-1的（a-1）其计算按GB150的表9-7进行；带颈的松式法兰可按整体法兰（表9-6）计算。

9．4．2 整体式法兰：法兰、法兰颈部及容器筒体或接管三者能有效的连成一整体结构，受力性能好，但价格高，消耗材料。计算按表9-6进行。