工程上防止氯化物腐蚀的方法首要从以下几个方面考虑：( j9 B" ]5 FF2 C% w" G& E- b9 V (1) 加强原油的脱盐技术，使得原油中的NaCl、 MgCl2、CaCl2尽可以在原油蒸馏前大有些被脱去。 - R/ S: B0 y; S( @ M0 T. _(2) 对关键部位（如塔顶冷凝系统）注氨、注碱、灌水、注缓蚀剂。其间注氨、注碱的目的是中和 HCl,灌水的目的是稀释 HCI，当 Cl离子的浓度降到100PPm以下时，腐蚀就会变得平缓。一般工程需要其 Cl离子浓度应控制在 50PPm及以下。 & F, A5 {, F- K% O! b(3)选择习惯的材料，如选用碳钢—不锈钢复合钢板。: Z% K. J% |+ D; e( H5 o, l 五硫化物的腐蚀（SH/T3129-2002）加工高硫原油关键设备

首要管道计划选材导则* b) ~1 mc. Q% ] 1 硫化氢腐蚀 $ v8 X9 ^, b4 Z/ g& v防护方法： $ a6 @. V a$ _. ~) I& B9 S1） 改善材料功用 1 p+ E+ }3 h) N6 F6 f7 A a) 降低钢材的含硫量，当钢材的含硫量 为0.005～0.006%,可耐硫化物应力开裂。 5 a0 j% J; ^& xe% Q$ x_# o b) 钢中增加 Ca,Ce(铈)元素，使钢中 MnS 夹杂物由条状变为球状,以防止裂纹发生。. F1 g* a9 w; b; R0 g c) 增加 0.2～0.3%铜，可减少氢向钢中的分散量。 + ]7 [8 Z3 @8 q! {2）焊后热处置 并控制焊缝硬度， API RP942 “控制碳钢炼油设备焊缝硬度防止硫化物应力开裂”中认为：在设备制作进程中,防止操作中硫化物应力开裂的最实践和最经济的三个方法如下：t8 z1 y. Z- }% a3 L! G& x a) 仔细控制焊缝化学成分防止合金成分超高（锰最大含量1.6%，硅最大含量1%）； + * b% P]( {% b2 Y/ s) g# W3 ub) 坚持焊缝硬度在合格计划(HB200)； * M: B" M0 v9 C8 G$ i& dc) 进行焊后热处置，消除剩下应力。, L, z8 b& M w* Q- t 在多年的出产实践中，因低温 H 2S腐蚀而发生的事端时有报导，因而工程上给予了严峻的材料运用条件，以防止 H 2S应力腐蚀致使的事端。这些条件概括起来有三项：其一是在选材上需要钢材的屈服极限不大于 490MPa，一同有必要是镇定钢。不得选用含镍量大于 1.0％的低合金钢。其二是加强对原材料及焊缝的无损检测，严峻控制焊接缺限和制作缺点的存在。其三是进行焊后消除应力热处置，并控制其焊缝硬度不大于HB200。 ( ~m4 F! c, P! H2 高温 H 2-H2S腐蚀 6 m) L VX7 B: z1 g存在于加氢精制及加氢裂化设备高温（300～420℃）的反应器、加热炉管及技术管线。腐蚀形状为 H2S对钢的化学腐蚀。在富氢的环境中 90%～98%的有机硫将转化为硫化氢。在氢的推动下可使 H 2S加快对钢材的腐蚀。各种钢材的 H 2+H2S的腐蚀率可按库柏-高曼（Couper-Gtorman）曲线选择。 # V$ R* M2 x* f! M; Xt! [3 关于在湿 H 2S应力腐蚀环境中防止碳钢和低合金钢管道发生应力腐蚀分裂的疑问，对材料和制作技术的需要首要根据《控制碳钢炼油设备焊缝硬度防止环境分裂》API942及《油田设备用抗硫化物应力开裂金属材料需要》NACE(National Association of Corrosion engineers) MR0175(Sulfide Stress Cracking Resistant Metallic Materials forOilfield Equipment)油田设备抗硫化应力开裂的金属材料的规矩而提出的。钢的硬度越高，越易发生应力腐蚀，NACE标准规矩，含硫用钢的硬度 HRC＜22，焊缝处硬度为 HB≤200，这是由于焊缝硬度的分布比母材凌乱，所以对焊缝硬度的规矩比母材严。焊缝部位常发生分裂，一方面是由于焊接剩下应力的效果，另一方面是由于焊缝金属、溶合线及热影响区呈现淬硬组织的效果，为防止分裂，焊后进行有用的热处置非常必要。具体说明及运用见NACE MR0175标准，另外，也可见中石化标准《加工高硫原油关键设备首要管道计划选材导则》中的材料选用。构成湿硫化氢应力腐蚀环境(详见6.5.4)：9 m ]& R$ `! `/ s o4 C( n （1） 介质温度低于或等于（60+2P），P为介 质压力，Mpa;! Y6 r! \: b% o; G4 j& A6 a7 D （2） 硫化氢在介质中的分压大于等于0.00035Mpa; 2 GO# F% x: u# d" c2 ^3 J( g（3） 介质中富含液相水或有水的结露；: j+ J+ ^r! \+ n- o （4） PH小于 9或有氰化物存在。 , e6 K0 u5 R8 l当介质构成湿硫化氢应力腐蚀开裂的环境条件时，运用的材料应符合下列需要：, x A }0 J4 V. Z3 c$ ^ （1）材料标准规矩的屈服强度应小于等于 355Mpa;6 q- w2 I# Z4 G （2） 材料实测的抗拉强度应小于等于 650Mpa;6 }! L- A6 q- p! F （3） 材料的运用情况应为正火、正火+回火、退火或调质情况； 8 Q; NJ0 O5 e（4） 碳当量束缚：对碳钢和碳锰钢应小于等于0.4,关于低合金钢应小于等于 0.45; ! L. I) d! E3 X( Q- z: R3 V8 S（5） 硬度硬度：无论是对材料本体或焊缝及热影响区，硬度均应小于等于HB200。 / V9 }* X# J+ \ |5 F2 H7 S# }9 O# t (6) 焊后应进行消除应力热处置或其它等效的热处置。 ; A6 l" n# v5 q3 F六氢脆与氢腐蚀(6.5.7)) b0 G: u# l- m: L8 @+ {% D, W 氢脆：在高温、高压下分子氢有些分解成原子氢，或许在湿酸性腐蚀环境中经过电化学反应生成氢原子，这些氢原子渗透到钢内部后，使钢晶粒间原子联络力降低，表现为钢材的延伸率、断面缩短率降低，强度也发生改动，这种表象叫氢脆。氢脆是一次脆化，是可逆的；经过热处置将氢开释出去后，金属将恢复其原有的机械功用。 5 \# O- R/ \m- S. `. r影响氢脆的要素有：(6.5.8)Z; d6 b& ]# e" o8 s 1) 氢分压。氢分压越高，推延损坏时间越短； : `2 Y. e, d! H% [/ y O- W9 D: u! { 2) 温度，高温下不发生氢脆，此时它已转化 为氢腐蚀。温度太低时也不发生，由于此时氢不具有许多进入金属晶格内的活性。它一般多发生在-30℃～30℃温度区间内； : X" V0 r6 B0 O6 Z/ S0 e3）金属材料的强度，强度越高，发生氢脆的可以性越大； , E; {8 i1 ) K: O4 q4）金属的金相组织，如马氏体组织发生氢脆的指数是球状珠光体组织的 3倍； % \; {: z$ o$ 5）应力水平，材料的脆断是在满足的应力效果下发生的

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